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连接器技术之---9.7.1 IDC 工艺

连接器技术之---9.7.1 IDC 工艺
9.7 IDC 系统
        IDC 连接也可视为一个系统，该系统包含
        * 电线
        * 终端
        * 设备／连接器
       类似于卷边连接，电线／终端连接通过控制变形去形成并维持完整的长久连接表面。插入设备和连接器也有一些设计特点以保护承受使用与握持应力的整个端子接触面。
9.7.1 IDC 工艺
        图9.266 显示了IDC工艺的表面视图。在这个例子中，IDC狭缝具有两段不同宽度的狭缝组成。上段狭缝用于放置绝缘体而下段狭缝则产生电性端子接触面。电线插入IDC狭缝是带有完整的绝缘体的。当电线滑过上段狭缝，绝缘体被划破。因此，当导线在滑行到*后位置时，导线是贴着下段IDC狭缝的边缘滑入的。在此过程中，狭缝的滑道和导线间没有因滑动摩擦而损坏表面，在此将金属端子表面的设计与导线横截面变形--IDC工艺的两个阶段--分别进行讨论。插入／绝缘断层过程。显然，绝缘体必须像导线移开以得到导线和终端间所设计的金属表面。绝缘体一移动，伴随着电线的插入，当电线沿着终端梁滑入过程中承受摩擦力和剪切力的合力，如图9.27所示.
摩擦力取决于电线与终端的特性。对于电线，重要影响因素包括绝缘体材料／厚度和导线横截面积。绝缘体材料重要特性包含硬度、摩擦系数，和其它能出现在导线与绝缘体间的热压焊。绝缘体的硬度影响绝缘体被割破的难易程度，而摩擦系数影响绝缘体滑入IDC，这些摩擦力可握紧绝缘体以开始切断工序。绝缘体断层的容易和可重复性随绝缘体材料和加工过程而变化。一种普遍的做法是用给定的绝缘体去选用IDC终端。如果使用其他种类的绝缘体，可用新绝缘体的样品去选用IDC 终端。
         从两个方面来说，绝缘体的厚度是重要的。**，厚绝缘体由于它们的积和相对柔度而更难以切断。**，如果绝缘体没被切断，端子梁可能会发生超出设计经验的偏移以及可能在塑性变形点承受过大的应力。如果这种现象发生，导线上残余正应力可以被中和。对于导线，导线横截面之尺寸和稳定性很重要。导线的尺寸影响梁的变形特性，对于实心导线，导线横截面的尺寸和稳定性都是原有的，然而，对于绞线，导线横截面的稳定性必须被考虑。相关的本质如图9.28所示。导线束里每一根导线的相对运动将导致每股导线的重新排列，从而减小每一根导线的变形，这将影响接触面的形状。另外，导线束有效直径的减小导致梁位移的减小，这将减小*后的正应力和能影响连接的稳定性。电线横截面的稳定性取决于导线的股数和绞合方式，集中绞合和低绞合线数在IDC连接中具有*持久的尺寸性能。连接器技术之---9.7.1 IDC 工艺
        相对于终端，有几个因素是重要的。入口坡道的角度、表面镀层和接触电线绝缘体的梁表面的硬度对摩擦力具有影响。摩擦力也取决于梁的作用力，而梁的作用力取决于梁的尺寸和原始勾槽。这两个因素在决定绝缘断层工艺的有效性中充当一个主要角色，但它们也因此导致更高的插入和设备作用力。在许多场合，在电线插入时，如果绝缘体很难割断，梁的*大应力可能出现。
         在弃皮过程中插入工具的设计同样也是很重要的。其中两个因素尤其重要。**是在插入过程中保持导线束的稳定性，**是在线槽的终端部分确保被连接导线的*终位置。为了达到**个目的，在插入过程中采用环绕式固定绝缘体的方法以有助于保持横截面的完整性。**个目的实现是通过尺寸控制和在插入工具/连接器的组合体上的止动装置。接线头的设计也是很重要的。比如在接线头斜面上的导引部，它可以具有可控的特性以V型槽设计夹住绝缘体，从而辅助弃皮过程。然而必须格外小心，以确保导线不受到损伤，否则会降低机械强度。终线位置当导线到达它在接线头里的*终位置时，两个设计参数就变得很重要﹕在导线和接线头臂体两侧产生的接触面积，和用以保持接触面积完整性的残余正压力。图9.2用图例阐明了这些重要性。接触面积A，影响着连接电阻的大小。根据弃皮连接接线头的设计(特别是，是否它有一个或两个接触槽)，可能会产生两个或是四个接触面积。如图9.29所指出的，接触面积取决于导线挤靠接线头臂体的变形程度，以及该臂体的厚度。
        在导线上的合成残余力由臂体偏移以及接触臂体上的几何形状所决定。臂体偏移，反过来，是由导线在插入槽中时其自身的变形来决定的。导线的预测与控制在弃皮连接技术中是主要的设计考虑之一。在弃皮连接技术中变形过程没有象卷曲式那样大，但是它们的基本作用原理是一样的。变形和擦滑动作产生了金属接触分界面。一旦建立起了接触面积，它的完整性就会由弃皮连接臂体变形所产生的残余正压力来保持。为确保接触面积的完整性须施加足够的力，而过大的力会对导线变形有所影响，又一次，这两者之间的平衡必须得到保持。与可分离分界面的正压力相比，弃皮连接的正压力以千克而不是十克百克来衡量。由于这个原因，在论证中导线变形比在弃皮连接中施加足够的力更为重要。图9.30引自于参考8，它图标出导线变形、臂体偏移及接触正压力之间的关系。导线的变形与接触臂体的变形分开来指示，其中在这个例子中导线被假定为是一股的。每一曲线中的实线相应代表臂体间隙或导线直径的公称值。点线代表围绕这些公称值的容许偏差。导线变形，特别是捻搓成的导线在弃皮连接过程中是很复杂的。在图9.31里实心导线变形的曲率指示导线的塑性变形。图9.31显示了在一个弃皮连接槽中被连接的实心导线的横截面部分。在导线横截面上的变化，即导线的径向变形，是很清楚的。然而在横截面上看得不明显的是，除了径向变形导线在纵向上也已被挤压了。又一次，导线变形必须被控制，以防止导线强度被
降低或是在多股搓合导线中的一股被过大的损伤。
         对于一个给定的间隙，臂体的偏移，再加上臂体的几何形状就决定了正压力的大小。和可分离式分界面的方式一样，弃皮连接臂体的弹性率取决于臂体的几何形状，但如将要讨论到的，弃皮连接接触臂的几何形状总的说来比单个的悬臂梁要更复杂。臂体偏移的大小，进而接触正压力的大小是由内部间隙尺寸及公差和导线的尺寸及公差来控制的，接线头的设计正是为了配合该导线的尺寸及公差。弃皮连接臂体的弹性率要比可分离连接臂体高得多，这在很大程度上是与臂体的有效厚度有关。这导致了弃皮连接比可分离连接有更大的正压力，也就是几千克而不是几百克的力。这种较大的力导致较大的导线变形和较大的接触面的机械稳定性，正如长久式连接所要求的。连接器技术之---9.7.1IDC 工艺

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